PREPARATION AND PROPERTY OF
HIGH CARBON YIELD PITCH
Lü Chunxiang Ling Licheng* Li Xiue Qiao Wenming and Liu Lang
(Institute of Coal Chemistry,Chinese Academy of Sciences, 030001 Taiyuan;
* State Key Laboratory of Coal Conversion,Chinese Academy of Sciences,030001 Taiyuan)
ABSTRACT By researching the reaction properties,relation between the consist,structure of sulfuretted pitch and its carbon yield,rheologic property at high temperature,thermal stability,a method of preparing high carbon yield pitch and its impregnating properties were studied.The results showed that the pitch prepared by sulphuration,when its softening point is in the range of 170℃ to 200℃,have high carbon yield (>65%),and good rheologic property and good thermal stability.
KEY WORDS high carbon yield,pitch-based impregnant,sulphuration
0 引言
制备C/C复合、高强、高密材料时都需进行浸渍处理,浸渍剂性能直接影响材料的质量和加工成本.目前我国大部分厂家使用中温煤焦油沥青或改质煤焦油沥青做浸渍剂,这些沥青一次不溶物(QI)含量较高,产碳率较低,增加了浸渍的难度,特别是对于航空航天工业中的高性能材料,一般的浸渍沥青使用效果不能令人满意.国外对高产碳沥青浸渍剂的开发研究始于六七十年代,主要是用于军备竞赛的设备武装,其技术严格保密,鲜有文献报道.到80年代,开始有少量文献报道[1~4],但是产碳率仍不能令人满意.随着国防建设和高品位民用材料的发展,开发高产碳沥青浸渍剂已成为当务之急.本文研究了硫化制备高产碳沥青的方法,并对制得的沥青进行了性能分析.
1 实验部分
1.1 原料
改质沥青,太钢焦化厂产,软化点(S.P.)105℃,喹啉不溶物(QI)8%,甲苯不溶物(BI)23%;升华硫,化学纯,天津大学化工实验厂.
1.2 制备
将改质沥青在100 L釜中90.4 kPa~93.1 kPa真空度下蒸馏,升温速率:300℃以前0.70℃/min;300℃~400℃为0.55℃/min;400℃~450℃为0.20℃/min,取450℃下的馏分.用上述馏分与10%的硫在2L搅拌釜中调制高软化点沥青.反应条件:280℃恒温1 h,380℃下N2鼓吹恒温定时,冷却出料.
1.3 测试分析
(1) 软化点:用自制的软化点测定装置测试.将沥青样品磨成粉装入试管中,通入N2保护,放入盐浴中以3℃/min的速率升温,同时用针捅沥青,手感至沥青软化时的温度即为软化点.
(2) 产碳率:康氏产碳法,参照GB268—87标准.加压炭化法,将样品3 g置于加盖坩埚中,放入密封釜,抽真空至0.090 MPa,充N2置换三次,然后充至1 MPa恒压,以10℃/min的速率升至540℃,常压升温至900℃,冷却,测定碳收率.
(3) 流变性能:在NXS—11旋转粘度仪上进行,剪切速率1 s-1,升温速率2℃/min.
(4) TG,DTG,DTA分析:在TG—DTA92仪器上进行.升温速率10℃/min,N2保护.
2 结果与讨论
2.1 原料沥青的净化
原料沥青中QI组分在浸渍时容易形成滤饼,堵塞孔道,使浸渍难以进行,影响材料性能,因此必须除去或减少一次QI组分.
通过蒸馏得到的净化沥青的组分与原料沥青的组分比较见表1.
表1 净化沥青与原料沥青组分比较
Table 1 Components of purified pitch and
material pitch (%)
| Sample | C | H | N | O | S |
QI |
| Material pitch | 92.18 | 5.13 | 0.90 | 1.05 | 0.74 |
8.0 |
| Purified pitch | 92.13 | 5.19 | 1.13 | 1.46 | 0.44 | 0.19 |
| 由表1可见,经本工艺净化后,QI组分很少,净化效果显著,而从元素组成来看C和H的含量基本相同,N和O略有差别. 2.2 沥青的硫化调制 2.2.1 沥青的软化点和收率的关系 沥青软化点和收率的关系见图1.由图1可见沥青收率与软化点近乎成线性关系,如果在操作时精确控制反应条件,则可由收率确定软化点,减少过程中的测试分析步骤. |

图1 沥青软化点与收率的关系
Fig.1 Correlation between yield and softening point
| 2.2.2 沥青的结构分析 典型沥青的结构分析见表2和表3. 表2 典型沥青的元素组分 |
| Sample | S.P. /℃ |
Elements components/% | H/C Atom rate |
(O+S)/C Atom rate | ||||
| C | H | N | O | S | ||||
| 1# | 83 | 92.15 | 3.93 | 1.10 | 1.44 | 1.37 | 0.511 | 0.017 3 |
| 2# | 170 | 90.94 | 4.01 | 1.06 | 2.37 | 1.63 | 0.529 | 0.026 3 |
| 3# | 200 | 91.63 | 3.84 | 1.37 | 1.74 | 1.43 | 0.503 | 0.020 1 |
| 4# | 225 | 90.02 | 3.75 | 1.40 | 3.62 | 1.22 | 0.500 | 0.035 2 |
| Fraction blown in 3# | 20 | 92.28 | 4.76 | 1.14 | 1.65 | 0.17 | 0.619 | 0.014 1 |
| Purified pitch | 20 | 92.13 | 5.19 | 1.13 | 1.46 | 0.44 | 0.676 | 0.013 7 |
| Note:1#~4#——Pitches sulfurized; S.P.——Softening point.
表3 沥青的可溶性 |
| Sample | Solubility/% | ||
| TS | TI-QS | QI | |
| 1# | — | — | — |
| 2# | 61.96 | 28.52 | 9.52 |
| 3# | 48.32 | 40.70 | 11.28 |
| 4# | 42.03 | 42.20 | 15.77 |
| Fraction blown in 3# | 100 | 0 | 0 |
| Purified pitch | 79.73 | 20.08 | 0.19 |
| 由沥青的元素分析可见,硫化沥青的含硫量并不高,轻组分中硫含量也很低.硫化沥青硫含量略有增加的原因,一方面是轻组分含硫量很低,原沥青中的大部分硫留在分子量较大的沥青分子中;另一方面加入的硫有可能发生化学反应以化合态存在沥青中.表2中硫化沥青H/C比较高,尤其是硫化沥青2#的H/C最高,该沥青芳香度较小,分子链柔性好,流动性好,同时QI较小,适于作浸渍沥青. 沥青硫化的反应机制见第81页图2.[5]
图2 沥青硫化的反应机制 沥青硫化的主反应是脱氢交联,这和O2与沥青反应原理相似,但是由于高温时(200℃以上)O的氧化性大大高于S,因此O与沥青反应时,如果O2分散状态不好或沥青流变性不好时,易发生氧化交联,生成大平面状分子甚至近乎体状交联,影响其流动性,因此O2与沥青反应条件控制要求精确,而S的活性适中,制得的沥青流动性好. |

图3 硫化沥青2#的DTG和TGA及DTA曲线图
Fig.3 DTG,TGA and DTA of 2#

图4 硫化沥青3#的DTG和TGA及DTA曲线图
Fig.4 DTG,TGA and DTA of 3#
| 由图3和图4可以看出,硫化沥青2#和硫化沥青3#有较大差别.从TGA-DTG看,前者比后者开始失重温度低,最大失重率大,最大失重温度低,但是到530℃以后,二者失重速率基本相同.这是由于前者分子量较小,在250℃~530℃的范围内,小分子物质易于挥发、分解,到530℃易分解的小分子物质已很少,TGA曲线趋于平坦,此时软化点影响已很少.前者DTG曲线出现两个峰,430℃的峰可能是未反应的硫所致.从HF曲线来看,二者热效应差别较大.前者比后者吸热峰面积小,放热峰面积大,这也是由于其组成结构不同决定了其热效应的不同.前者分子链短,分子由玻璃态到粘弹态甚至熔融态时所需要的能量少,因此吸热峰面积小,后者则相反.而到熔融态后,前者小分子链容易分解和缩合,因此放热多. 由HF曲线可以看出,硫化沥青2#有较明显的玻璃化转变吸收峰(Tg110℃左右),而硫化沥青3#只是一个较大的吸收包.再从放热峰来看,前者出现多个较明显的可以分开的峰,而后者放热峰不明显,也难以分开,说明前者组分结构差别较大,而后者分子结构较为相近,两条曲线在300℃~500℃,570℃~600℃范围内基本重合,说明沥青结构的相似性. 图3和图4曲线关键点见表4,其中开始失重点自TGA0.1%算起,明显失重自TGA1%算起.为了减少由于升温速率不同带来的影响,将TGA,DTG曲线拐点由切线交点决定. 表4 沥青热重分析主要数据 |
|
Pitch |
2# | 3# |
| T/℃(0.1%) | 250 | 300 |
| T/℃(1%) | 310 | 360 |
| TGA inflection point 1/℃ | 370 | 420 |
| TGA inflection point 2/℃ | 530 | 540 |
| TGAmax/% | 55 | 39 |
| DTG inflection point 1/℃ | 315 | 350 |
| DTG inflection point 2/℃ | 421(DTGmax) | |
| DTG inflection point 3/℃ | 501 | 502(DTGmax) |
| DTG inflection point 4/℃ | 590 | 585 |
| HF inflection point (Tg)/℃ | 110 | 140 |
| Endothermic peak /℃ | 110 | 140~240 |
| Exothermic peak /℃ | 375,445, 515,560, 610 |
385,445, 520,570 |
| Max exothermic peak /℃ | 560 | 530,570 |
| 由表4可以决定沥青浸渍时的工艺参数.沥青2#在310℃后升温速率要慢,在421℃和501℃时尤其要放慢升温速率,以防止轻组分快速逸出时影响浸渍碳收率.从反应热效应来讲,由于500℃~560℃,690℃附近放热较多,容易造成反应不均,因此也应放慢升温速度,沥青3#在360℃后放慢升温速度,尤其是在500℃,530℃~570℃更应注意. 2.3 沥青的性能分析 2.3.1 沥青的产碳率 沥青的产碳率见表5. 表5 沥青的产碳率 |
| Sample | S.P. /℃ |
Conradson C% |
540℃,1MPa C% |
900℃ C% |
| 1# | 160 | 44.41 | — | — |
| 2# | 170 | 45.68 | 68.11 | 65.42 |
| 3# | 200 | 64.01 | 75.98 | 72.86 |
| 4# | 225 | 64.82 | 76.05 | 73.19 |
| Oxidized coal tar pitch |
188 | 52.24 | — | — |
| Oxidized pet- roleum pitch |
232 | 51.12 | — | — |
| 由表5可见,硫化沥青的产碳率较高,远高于石油沥青,与氧化煤沥青相近.而且在170℃软化点以前,产碳率较小,在200℃软化点左右产碳率迅速提高,在170℃~200℃软化点之间产碳率有一个大的跨度,这是因为只有沥青分子量达到一定大小的时候才有利于成环结碳.如果分子量较小,炭化时大部分分解,产碳率低.由表5还可以看出,从540℃到900℃炭化,仅有3%左右的轻组分逸出,说明该沥青在540℃下已大部分成环状结构,可分解脱除的支链和小分子很少,进一步炭化时损失较少,如果侧链较多,则结焦后(550℃)仍要分解. 对照表3可见,Conradson C与TGA分析产碳率接近,只是由于TGA分析升温较快,碳收率略低,由此可见通过TGA分析可以估计沥青产碳率. 2.3.2 沥青的流变性分析 硫化沥青2#和3#的粘温曲线见图5. |

图5 硫化沥青的粘度-温度曲线
Fig.5 Curve between viscosity and temperature
●——2#;▲——3#;○——Oxidized coal tar pitch
(S.P.=170℃)
| 由图5可见,同样软化点的沥青,硫化沥青比氧化沥青软化点低.沥青2#高温粘度值很小,沥青3#较高,因为后者分子量较大,QI含量较高.由图5可知,沥青在一定温度时粘度趋于恒定值.此时沥青分子中的QI组分与TS组分之间溶剂化作用较强,即较小的分子渗透包围到大分子周围,使大分子之间的作用力减弱,减小了阻力,即粘度变小,继续提高温度已没有意义,而且对浸渍工艺来讲,温度太高也会造成小分子的挥发逸出,使浸渍效果不好. 由于沥青分子量分布较宽,Tg难于准确测定.根据文献[6],Tg下沥青的粘度按1013Poise估算,硫化沥青2#的Tg为110℃.根据WLF方程(Williams-Landel and Ferry Equation): T=Tg+m/{1/[lnη(Tg)-lnη(T)]-b} 用统计法求得该沥青的WLF方程系数和常数:m=1.489 37,b=0.027 70,相关系数γ=0.994.虽然γ较小,但是对沥青而言,由此方程可以估计不同温度下的粘度,以此来确定浸渍温度. 3 结论 (1) 通过蒸馏净化煤沥青,可有效地除去一次QI组分,为浸渍剂沥青的制备制造条件. 作者简介:乔文明 吕春祥:助理研究员 作者单位:吕春祥 李秀娥 乔文明 刘朗:中国科学院山西煤炭化学研究所,030001太原 |
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