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钻井法凿井壁后充填对竖向附加力的影响

2005/9/27 9:15:25       

  摘 要 钻井法凿井由于它的工艺特点,井壁悬浮下沉安装后,与地层之间大部分隔着1层粘结性很差、强度很低的水泥浆充填物或呈饱和状态自然堆积的碎石与泥浆的混合物,它与井壁之间的摩阻力小于其它方法施工的井筒与地层之间的摩阻力。通过模型试验数据,论述了不同壁后充填条件下井壁与地层之间摩阻力的大小,提出了在充分考虑井筒延深或开凿马头门安全的前提下,应根据地层条件进行合理的充填段划分,并采用相应的充填材料和工艺,以减小地层下沉作用于井壁的竖向附加力。

  关键词 钻井法凿井 壁后充填 竖向附加力 模型试验

  钻井法凿井壁后充填起到隔断钻孔范围内各含水层之间的水力联系、固定井筒、防止在延深或开凿马头门时井筒下滑的作用,从钻井法凿井开始应用壁后充填以来,一直是人们研究的基本内容,从充填材料选择到充填工艺改进,都是围绕着这个目的进行的。20多年来,为了提高深井的壁后充填质量,先后研究改进了充填管的联接方式,钢丝绳导向下放充填管,传感器监视充填管折断等许多措施,以保证充填管完好到位;研究第1段高内管充填及工作面二次注浆充填来保证第1段高的充填质量,以及使用散装水泥为主体的充填机械化系统等。这些成果对提高钻井法凿井的成井质量起了关键的作用。

1 钻井法凿井壁后充填功能的新认识

  近年来,徐淮地区用钻井法施工的少数井筒在投入正常使用后多年(最长的达15a),井壁相继发生局部破裂现象。经研究探讨认为,该地区地层构造具有特殊性,表土含水地层与基岩有水力联系,巷道掘进后,表土层中水大量泄入井下,导致含水层水位下降,地层大面积下沉,土层与井壁之间产生相对滑移的阻力,并以竖向附加力的形式作用于井壁,它和自重、地层压力等荷载组合后,使井壁的某一方位的应力或应变超过材料强度极限值,使得井壁产生破裂。综合分析各井筒的井壁破裂情况,发现在同一地区,用钻井法施工的井筒井壁破裂的时间晚于冻结法施工的井筒,破坏程度也相对较轻。比较两者之间的条件差异,突出的一点是:钻井井壁与地层之间,除第1段高经工作面注浆的部分外,其余部分均隔着1层粘结性很差、强度很低的水泥浆充填物或呈饱和状态自然堆积的碎石与泥浆的混合物,它们与井壁之间有一定的摩阻力,但要小于冻结井筒井壁与土层间的摩阻力。竖向附加力的发现和分析,也使人们对钻井法凿井壁后充填层的作用有了更全面的认识。希望在保证井筒延深或掘凿马头门时井壁整体不产生下滑的前提下,尽量减小充填层与井壁、地层之间的摩阻力,以达到减缓因地层下沉作用于井壁的附加力。

2 充填层与井壁的材料摩擦系数

  钻井法凿井壁后充填材料,由于它所处的条件甚为特殊,例如:碎石充填层是碎石和泥浆的混合体;其它充填材料与井壁之间都存在1层干湿不同的泥皮。这种条件下材料之间的摩擦系数和粘着力是难于在一般物理学和地基工程资料上查到的,只能根据物理学的基本方法试验求得。静摩擦力是两个相接触的物体,当其接触表面之间有相对滑动的趋势同时又保持相对静止时,彼此作用着的相对滑移阻力。其大小和方向随主动力的情况而改变,大小介于零和最大值之间,力的方向与相对滑移的方向相反。静摩擦力的最大值Fmax和法向反力N的大小成正比,或者说和正压力的大小成正比,即

Fmax=fN

(1)

式中:f为比例常数,称静滑动摩擦系数(简称静摩擦系数),它与接触物体的材料及表面情况如粗糙度、温度和湿度有关,而与接触面的大小无关。根据这个原理,结合井壁与充填物之间的具体条件,曾采用倾角式测量架及牵拉式测量架进行多种条件下钻井法凿井壁后充填层与井壁、地层间的摩阻力测定。结果发现,牵拉式测量架更适合于壁后充填材料的测定。
  牵拉式测量架(图1)由底盘、定滑轮、加载桶、牵拉线及加砂器等组成,底盘内放置试验物(1),并创造界面条件,上面放试验物(2),固定牵拉线通过定滑轮(可调整适应牵拉线的方位),另一端悬挂加载桶。

t1.gif (6948 bytes)

图1 牵拉式测量架

1—试验物(2);2—试验物(1);3—牵拉线;4—定滑轮;
5—加砂器;6—底盘;7—细砂;8—加载桶

  试验时用加砂器缓慢向桶内加入细砂(标准砂),直至试验物(2)开始向前滑动,分别称得试验物(2)实际重量Q(因试验时界面含水变化,可能改变试验物(2)的重量)和加载桶的总重量(含砂)W,如两物体之间无粘着力,由试验物(2)的水平力平衡方程可求得最大静摩擦力Fmax等于开始滑动前的牵拉力(W),即Fmax=W,Fmax=Qf,则所求摩擦系数为

f=W/Q

(2)

  实际上试验中的摩阻力F包括摩擦力和粘着力两部分,试验采用以下方法分别求得:在同样的物体材料和界面条件下变换物体(2)的重量,使其分别为Q1和Q2。因此,力的平衡式有如下关系,即

g1.gif (1905 bytes)

(3)

式中:S为二物体之间的粘着力。

  由式(3)得

f=(F2-F1)/(Q2-Q1)

(4)

再将f值代入联立方程之一,求得S值。试验结果见表1。

表1 摩阻力试验结果

试验
编号
底盘材料 滑块材料 界面条件 模拟实际情况 摩擦系数 粘着力/Pa
01

02

03

04

05

水

泥

浆

块
混 凝 土
(相当于井壁外表面为钢筋混凝土)
干 井下二次注浆充填,并预先冲洗泥皮,质量特别好的 0.77
 有  水 井下二次注浆充填,并预先冲洗泥皮,质量特别好的,但遇含水层,有渗水 0.63 78
夹有2~3mm厚的干泥皮 地面充填或井下补注浆质量好的 0.63
夹有2~3mm厚的稠泥皮 地面充填或井下补注浆质量尚可,但有渗水 0.22 266
夹有1层厚度不等的稀泥皮 地面充填中断管或水泥浆相对密度未达到要求的,深井充填质量差的 0.03 144
06

07

08

09

10

水

泥

浆

块
钢   板
(相当于井壁外表面为钢板)
干 地面充填或井下二次注浆质量特别好的 0.76
 有  水 地面充填或井下二次注浆质量特别好的,但遇含水层,有渗水 0.70 21
夹有2~3mm厚的干泥皮 地面充填或井下补注浆质量好的(为了与混凝土滑块对比) 0.63
夹有2~3mm厚的稠泥皮 地面充填或井下补注浆质量尚可,但有渗水 0.21 268
夹有1层厚度不等的稀泥皮 地面充填中断管或水泥浆相对密度未达到要求的,深井充填质量差的 0.03 175
11

12

水泥浆块 粘 土 块
(自然含水)
干 在粘土层处充填水泥浆质量好,无流水(对井帮) 0.55 79
 有  水 在粘土层处充填水泥浆质量好,无流水(对井帮),但上部有流水(对井帮) 0.11 108
13

14

碎
石
混 凝 土 干 对比用 0.61
钢   板 干 对比用 0.61
15

16

17

泥浆加碎石 混 凝 土 泥浆相对密度
1.20
壁后充填碎石 0.44 221*
钢   板 泥浆相对密度
1.20
壁后充填碎石 0.40 110*
粘 土 块 泥浆相对密度
1.20
在粘土层处充填碎石(对井帮) 0.53 38
18

19

砂砾石 水泥浆块 湿 在不含水砂砾层充填水泥浆质量好(对地层) 0.59
水泥浆块 有 水 在含水砂砾层充填水泥浆质量好(对地层) 0.58
20

21
粗  砂
(平均粒径不
小于0.5mm)
水泥浆块 湿 在不含水粗砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.58
水泥浆块 有 水 在含水粗砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.59
22

23

中  砂
(平均粒径不
小于
0.25mm)
<0.5
水泥浆块 湿 在不含水中砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.56
水泥浆块 有 水 在含水中砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.56
24

25

细  砂
(平均粒径小
于
0.25mm)
>0.15
水泥浆块 湿 在不含水细砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.54
水泥浆块 有 水 在含水细砂层充填水泥浆质量好(对地层) 0.57
  *数值取自井壁模型试验结果。

  由于测量的工程对象不同,材料及其界面条件特殊性与有关资料中相近条件数值对比有些相似,但又有较大差别,简单套用是不合适的。表2为部分试验结果对比情况。

表2 所测摩擦系数与有关资料对比情况

试 验 结 果 有 关 资 料
条  件 摩擦系数 条  件 摩擦系数
混凝土块对稠泥皮 0.22 混凝土对粘性土 0.25~0.30①
混凝土块对碎石 0.61 混凝土对碎石土 0.40~0.60①
煤矸石对混凝土 0.6①
水泥浆块对中砂 0.56 混凝土对中砂、粗砂、砾砂 0.40~0.50①
水泥浆块对粗砂 0.58
水泥浆块对砂砾 0.59
水泥浆块对混凝土 0.77(干)
0.63(
有水)
混凝土上混凝土污工 0.65②
水泥浆块对粘土 0.55(干) 未加工的含粘土的土壤上混凝土污工 0.30②
0.11(有水) 潮湿的含粘土的土壤上混凝土污工 0.20②
钢板对碎石 0.61(干) 煤矸石对钢板 0.45①
  注:①取自现行建筑结构规范大全第4册;②取自铁路施工技术手册“常用工程材料和机械设备”。

3 综合模型试验

  对于表土层充填碎石的摩阻力和岩石层充填水泥浆的粘滞力等典型条件,进行了模型井壁综合试验。表土层泥浆中充填碎石,在侧向压力作用下测定摩擦系数的试验模型见图2。试验可模拟最大地压3MPa,可施加竖向力600kN。起充填材料限位作用的可塑性围墙只需作用很小的侧向力就可产生径向变形,最大变形量大于100mm,基本上可将侧向12个加载油缸作用的力全部传递到围墙内的充填物。而实际作用到井壁的侧压是由油缸出力和井壁内力测量换算求得。竖向推力系统由基座、底梁和拉杆等部件组成(图3),底梁上正中装1台600kN的油压千斤顶,端部经托梁安装试验井壁,试验时以手摇泵在试验台外通过油管缓慢向千斤顶供油,产生竖向推力,其大小由千斤顶头部的压力传感器将讯号传到测试仪表求得。为防止侧向加压时碎石上鼓,并保证井壁与充填物的相对滑动,试验专门设有限鼓装置(图3),从而克服了单项牵拉法试验时底盘中泥浆和碎石的混合体由于泥浆的流动性使碎石部分露出浆面,使得与滑块的接触面基本为碎石而影响试验结果的缺陷。模型试验试件之间接触面是竖立的,两种材料并存,试验结果更符合实际。

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图2 壁后充填碎石模型试验

t3.gif (23471 bytes)

图3 竖向推力系统布置

1—盖板;2—拉杆;3—测力元件;4—井壁;
5—充填物;6—砌块;7—泡沫塑料板;8—基座;9—底板;
10—加载油缸;11—千斤顶;12—托梁;13—压力传感器;14—底梁

  岩石层壁后充填水泥浆的粘滞力模型试验见图4。
  其充填厚度基本保持与实际工程相似,井壁外侧抹1层薄泥皮,水泥浆(加入一定比例的速凝剂)相对密度为1.65左右,用管道送入充填层。经过10d以上的养护,通过试块检测证实充填材料已凝固并达到要求强度后,进行模型试验,试验中不加侧向压力,其它方法与充填碎石试验基本相同,试验结果见表3。

t4.gif (32856 bytes)

图4 水泥浆充填试验

表3 水泥浆充填试验结果

次
序
井壁外
侧材料
界面
条件
水 泥 浆 层 推 力

/kN

井壁外侧面积

/mm2

粘滞力

/kPa

相对密度 层 厚
/mm
1 钢 刷泥浆 1.68 150 7.6 1.018×106 7.47
2 混凝土 泥 皮 1.65 150 10.5 1.018×106 10.31

  从试验结果可以看到,虽然模型的充填条件很好,但由于井壁表面存在薄泥皮或受泥浆污染,其粘结效果不好,综合粘滞强度仅7~10kPa,如果充填质量不好,水泥浆凝固体与井壁之间被泥浆隔开或局部不凝固,其粘滞力更小,只有0~0.26kPa。这对马头门开凿或井筒延深的井筒滑动稳定非常不利。但经井下工作面注浆处理,即先用高压水冲洗充填层后注水泥浆,随着冲洗干净程度的提高,水泥浆与井壁和井帮之间的粘着力可几倍至几10倍的增加。
  为了取得井壁表面在冲洗干净条件下与水泥浆的粘结强度进行的单项试验表明,当采用325号水泥时,粘结强度为180~220kPa;当采用425号水泥时,粘结强度为280~350kPa。

4 结 论

  (1)钻井法凿井由于支护工艺特殊,壁后充填层的施工方法、材料和固结效果对井筒后续工程和竖向附加力的传递有很大的影响。
  (2)试验所求得的不同充填材料和效果与井壁和井帮的摩阻力、粘滞力,和有关工程资料类似条件下的数值甚为相似,但又有一些差别,其结果可作为钻井法凿井施工中进行固井和竖向附加力计算时参考。
  (3)提高基岩段水泥浆充填层与井壁和井帮的粘着力,作为马头门开凿或延深掘进时防止井筒下滑的主要措施。采取该段工作面打孔、高压水清除泥浆沉淀物和未凝固浆液、冲洗井壁外侧和岩帮表面,然后进行注浆充填的措施是很有效的;可使粘着力达到150kPa以上。这样,在岩石段高(不含马头门部分)大于40m时,对深400m左右的井筒,完全可达到上述目的。
  (4)在保证安全固井的前提下,表土段应尽可能采用碎石充填,并减小用于隔断各含水层水力联系的水泥浆充填段高,使全井的平均竖向附加力稳定在4~6kPa范围内,以改善井壁的受力条件,使设计达到安全、合理的效果。

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