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动力配煤灰熔融性温度的计算

2005/10/13 10:41:12       
 摘 要 采用单煤灰熔融性温度加权平均来计算动力配煤的灰熔融性温度,在建立数学公式过程中考虑了灰分产率的影响。用该方法计算的理论值与实测值误差很小,比未考虑灰分产率的数学公式有更高的准确度。
  关键词 动力配煤 灰熔融性 加权平均

1 简述
  煤灰熔融性温度是煤灰在高温下达到熔融状态的温度。习惯上称作灰熔融性温度。而煤灰是煤中矿物质在较高温度下灼烧后的产物,煤中矿物组分极为复杂,经高温灼烧后大部分被氧化或分解。这些氧化或分解产物的含量和性质就决定了煤灰的熔融性。目前应用线性规划原理建立动力配煤数学模型时,其约束条件中灰熔融性温度是根据具有可加性的原则,以单煤灰熔融性温度和配比作为基本参数进行加权平均,而忽略了单煤灰分产率这一重要因素,因而导致配煤计算结果和实测值的偏差较大。在建立新的数学计算公式时,充分考虑单煤灰分产率的影响,采用单煤灰分产率加权平均法,克服了原计算方法的不足。应用公式计算配煤的灰熔融性温度,其计算值和实测值差异很小,具有较高的准确度,可以满足实际应用的需要。

2 数学公式的建立
  假设有n种煤样进行动力配煤,如果要求灰熔融性温度上限为Ta,下限为Tb,设第i种煤样在配煤中的百分比为Xi,Ti表示第i种煤的灰熔融性温度。用单煤所占配煤比例确定灰熔融性温度的约束条件,建立数学公式如下:

g30-1.gif (531 bytes) (1)

式中 Ta——灰熔融性温度上限,℃;
   Tb——灰熔融性温度下限,℃;
   Xi——第i种煤样在配煤中的百分比,%;
   Ti——第i种煤的灰熔融性温度,℃。
  从该公式看出,在配煤过程中仅考虑了单煤的比例。而灰熔融性温度的高低是与煤中灰分产率有关,因为配煤灰熔融性温度的高低是由各单煤的灰分产率及组成决定的,所以公式(1)具有明显的缺陷,在应用过程中会不可避免的产生较大偏差。因此有必要建立新的数学模型,即既考虑单煤所占比例,又考虑单煤灰分产率大小。建立新的数学公式如下:

g30-2.gif (957 bytes) (2)

式中 Ai——第i种煤的灰分产率,%。
  其他符号意义同公式(1)。
  该公式意义如下:以Ai代表第i种煤的灰分产率,%。

g30-3.gif (2279 bytes)

式中 An——第n种煤的灰分产率,%;
   Xn——第n种煤样在配煤中的百分比,%;
   Tn——第n种煤的灰熔融性温度,℃。
其中:

g30-4.gif (485 bytes)

3 验证
  选取煤炭科学研究总院北京煤化学研究所10组配煤数据进行验证,结果见表1、表2、表3、表4。

表1 单煤灰熔融性温度实测值 ℃

样号 煤炭名称 DT ST FT
01 神华 1210 1220 1230
02 林西 >1500 >1500 >1500
03 永城 >1500 >1500 >1500
05 山优 1260 1300 1370
07 荆各庄 >1500 >1500 >1500
08 鑫源 >1500 >1500 >1500
10 曹山 1460 1500 >1500
13 乡优 1360 1420 1440
15 大优 1250 1270 1320
17 榆林 1140 1160 1180

表2 动力配煤配比 %

煤炭
名称
样  号
04 06 09 11 12 14 16 18 19 20
神华 29 10   33 10
林西 35     47           28
永城 36 60           60
山优   30 37   24 31 23 30 25
荆各庄     10   66   67   65
鑫源     53     59       40
曹山       20
乡优           10     10
大优             10
榆林               10   32

表3 配煤灰熔融性温度实测值与用公式计算值对照 ℃

样号 DT ST FT
实测 理论2 理论1 实测 理论2 理论1 实测 理论2 理论1
04 1500 >1482 >1416 >1500 >1483 >1419 >1500 >1484 >1422
06 >1500 >1476 >1399 >1500 >1480 >1412 >1500 >1485 >1434
09 >1500 >1470 >1411 >1500 >1476 >1426 >1500 >1484 >1452
11 >1500 >1460 >1403 >1500 >1476 >1408 >1500 >1477 >1411
12 >1500 >1472 >1413 >1500 >1477 >1424 >1500 >1483 >1442
14 >1500 >1467 >1412 >1500 >1475 >1430 >1500 >1483 >1454
16 >1500 >1473 >1420 >1500 >1477 >1431 >1500 >1484 >1452
18 1480 >1474 >1392 >1500 >1478 >1406 >1500 >1483 >1429
19 >1500 >1471 >1426 >1500 >1479 >1442 >1500 >1486 >1462
20 >1500 >1467 >1385 >1500 >1469 >1391 >1500 >1471 >1398

注:理论2表示公式(2)计算值,理论1表示公式(1)计算值。

表4 实测值与理论值之差对照 ℃

样号 DT ST FT
实测-
理论2
实测-
理论1
理论2-
理论1
实测-
理论2
实测-
理论1
理论2-
理论1
实测-
理论2
实测-
理论1
理论2-
理论1
04 18 84 66 17 81 64 16 78 62
06 24 101 77 20 88 68 15 66 51
09 30 89 59 24 74 50 16 48 32
11 40 97 57 24 92 68 23 89 66
12 28 87 59 23 76 53 17 58 41
14 33 88 55 25 70 45 17 46 29
16 27 80 53 23 69 46 16 48 32
18 6 88 82 22 94 72 17 71 54
19 29 74 45 21 58 37 14 38 24
20 33 115 82 31 109 78 29 102 73
平均值 26.8 90.3 63.5 23.0 81.1 58.1 18.0 64.4 46.4
  从表3表4可以看出,应用灰分产率加权平均值建立的数学公式(2)计算的理论值与实测值非常接近。灰熔融性温度DT用公式(2)计算值比实测值平均低26.8 ℃,最小仅相差6 ℃,最大不超过40 ℃。用公式(1)计算值比实测值平均低90.3 ℃,最大偏差达到115 ℃。公式(2)准确度比公式(1)平均提高63.5 ℃;ST用公式(2)计算值比实测值低23 ℃,最小仅相差17 ℃,最大不超过31 ℃。而用公式(1)计算值比实测值平均低81.1 ℃,最大偏差达到109 ℃。公式(2)准确度比公式(1)平均提高58.1 ℃;FT用公式(2)计算值比实测值低18 ℃,最小仅相差14 ℃,最大不超过29 ℃。而用公式(1)计算值比实测值平均低64.4 ℃,最大偏差达到102 ℃。公式(2)准确度比公式(1)平均提高46.4 ℃。用公式(2)计算结果产生误差的原因不完全由公式造成的,是因当灰熔融性温度越过1500 ℃时在计算中即被认为1 500 ℃因受测定仪的限制最高测至1500 ℃,从而导致理论值略偏低 。但幅度远小于用公式(1)计算的值。由表3数据可知FT的误差小于ST,而ST的误差小于DT。可以认为,如果单煤的灰熔融性温度能够准确测定,用公式(2)计算的理论值与实测值更趋一致。
  通过以上2种数学公式的比较,增加灰分产率后进行加权平均得到的理论值更接近实测值。证明了动力配煤的灰熔融性温度具有较好的可加性,从而进一步完善动力配煤的数学公式, 这对动力配煤理论的完善以及指导实际应用都有重要意义。

作者简介:刘泽常,1950年生,教授,1975年毕业于山东矿业学院采选系,现任山东矿业学院济南分院化工系主任,长期从事煤化学及煤化工的教学及科研工作,曾在国内外学术刊物上发表学术论文40多篇,出版专著1本。地址:山东省济南市矿院路,邮码:250031。
作者单位:刘泽常 高洪阁 王 力 (山东矿业学院化工系)
     陈怀珍 陈文敏 (煤炭科学研究总院北京煤化学研究所)

参考文献

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