摘要 本文以大黄山矿暗立井破坏为例,对采动引起井筒穿过软弱层面处的应力集中这种普遍
现象进行了有限元分析。揭示了井筒变形破坏的力学原因,预测了进一步开采影响及其变形发
展趋势。提出了立足长远、标本兼治的暗井保护措施。
关键词 暗井 软弱面 应力集中 治理措施
徐州大黄山矿历经近四十年开采,矿井储量所剩无几,工业广场压煤已成为孤立煤柱。柱
外开采3303、3304工作面上分层时,位于常规移动范围之外的暗立井,却出现了两段井壁脱落、裂缝等破坏现象,虽经挂网锚喷支护,仍未阻止井筒变形;那么,下分层开采对暗井还将
如何影响?这就需从井筒破坏的原因着手分析。
1 地质采矿条件
1.1 地层条件
井田属徐州复背斜以东的贾汪向斜,呈一不完整、非对称的狭长煤盆地。向斜轴走向NE60
°,两翼不对称,轴南地层为直立至70°倒转,轴北地层倾角30°左右(图1)。矿区地处黄河
冲积平原,第四纪冲积层厚约15m,地势平缓,地面标高+33.0m左右。分一号井和二号井两部
分开采。一号井位于轴北,开采倾斜煤层,二号井位于轴南,开采急倾斜煤层。主要开采煤层
为下石盒子组3#煤,配采山西组7#煤和太原组20#、21#煤。
煤系地层由二迭系岩层和第四系冲积层组成,其中下石盒子组下段为含煤(3#)地层。3#
煤上覆岩层含砂岩、砂质页岩、杂色页岩及砂页岩互层等。以地层结构来看,上覆岩层以页岩
为主体,砂岩次之,此外还含有薄煤和煤页岩夹层。上覆岩层属中硬偏软岩性。
1.2 煤层情况
3#煤厚4.0m,采用分层冒落开采,分层开采厚度2.0m。7#煤位于山西组,厚度0.8m左右,
20#、21#煤位于太原组,厚度分别为0.68m和0.14m。3#与7#煤相距115mm,7#与20#煤相距
160m。3#煤单轴抗压强度RC=8~10MPa,7#煤RC=18~23MPa。煤层属软弱型。
1.3 提升系统

图1 地质剖面图
一号井区开采轴北倾斜煤层,设一对主、副井和一个暗立井,它们均为料石砌壁,壁厚
0.5m,内径6m。主井为钢罐道,箕斗提升。副井为木质罐梁,罐笼提升。暗井从-320水平至
-500水平,井深180m,罐道梁间距4m,钢丝绳罐道,内设4趟水管及压风管、电缆,担负着
-500水平提人、下料、通风等多种功能。暗立井穿过3#煤,是连接-320 水 平 和 -500水
平的咽喉要道。图2为暗立井剖面图。
2 暗井采动影响分析与变形预测
2.1 暗井的破坏形态和特点
暗井自九十年代初才开始变形,主要有两段,即-345~-350水平(A段)和-400~-410
水平(B段),B段较A段破坏范围大,破坏程度严重。从近期变化来看,井筒变形呈发展之势。
暗井A破坏段,曾采用锚喷措施。B段进行了挂网锚喷支护,近年出现喷层脱落,虽因钢丝绳罐
道有较大活动余地,但仍存在不安全隐患。随着井下煤柱的继续开采,损坏程度还将加剧。
从井筒破坏的历史和形态来看,暗井破坏具有如下特点:
a 井筒破坏具有集中性,发生于某一个或两个局部区域,所以破坏性更大;

图2 暗立井剖面图
b 井筒破坏主要表现为竖向受压引起井壁脱落;
c 井筒破坏往往在时间、地段上重复发生,井筒加固性维修难于持久抵抗变形。
鉴于以上破坏特点,笔者认为井筒破坏与两个因素有关:
a 井筒破坏在其围岩软、硬岩层交替处的软弱面上出现,这已是规律。暗立井破坏就发生
于3#煤上部两层薄煤和其所夹灰色页岩中。
b 一号井工业广场周围老采空区连成一片,工业广场煤柱已成孤立煤柱,使整个煤柱区形
成增压区,最大采深达到577m,所以井巷来压势在必然。而周围工作面开采对岩层软弱面的扰
动,则是导致井筒破坏的直接原因。
2.2 有限元计算与分析
暗井的破坏位置在常规的采动范围之外,显然不能适用传统的基于随机介质理论的岩层移
动计算方法。本文采用基于力学理论的平面有限元方法,反映了岩体变形的层状效应。
2.2.1 计算模型
首先建立计算模型。图3为计算区域岩层分布图,左边界以向斜轴线为界,右边界以F8为
界,下边界取至3#以下30m,各岩层层厚自下而上如附表所列,岩层按岩性分为七类,由于该
矿没有地层岩性资

图3 计算区域岩层分布图
料,故根据其软硬程度分别选取岩性参数。此处采用平面弹性有限元方法,剖分632个等参单
元。3303工作面上分层平均倾角25°,采宽174m,标高-544.4~-493.0m,与暗立井最近平
距162m。与3303面相邻的轴南3304面,采厚2.0m,倾角27°,采宽119m,标高-544.4~-49
2.0m。采动是作为位移边界元加于模型的,3303面、3304面上下分层开采,各形成一类边界
元,这样便构成两个有限元模型:模型Ⅰ(采上分层)和模型Ⅱ(采下分层)。
附 表
| 层号 | 层名 | 厚度 (m) |
层号 | 层名 | 厚度 (m) |
| 1 | 砂页岩互层 | 30.0 | 10 | 砂岩 | 16.3 |
| 2 | 3#煤 | 4.0 | 11 | 灰黑色页岩 | 31.9 |
| 3 | 砂质页岩 | 8.2 | 12 | 灰黑色砂岩 | 13.8 |
| 4 | 薄煤、页岩 | 3.0 | 13 | 杂色页岩 | 9.5 |
| 5 | 砂质页岩 | 21.5 | 14 | 杂色砂岩 | 27.1 |
| 6 | 灰白色砂岩 | 14.6 | 15 | 砂页岩互层 | 34.2 |
| 7 | 杂色页岩 | 41.7 | 16 | 杂色页岩 | 33.0 |
| 8 | 细砂岩 | 28.0 | 17 | 表土层 | 17.6 |
| 9 | 灰绿色页岩 | 33.8 |
|
模型Ⅰ:采3303面、3304面上分层,采厚2.0m; 2.2.2 应力、位移分析
图4 模型Ⅰ水平正应力阴影图
图5 模型Ⅰ竖向正应力阴影图 模型Ⅱ应力分布形态与模型Ⅰ十分相似,但影响范围有所扩展,应力大小有所增加。 2.3 暗井破坏原因和发展趋势预测 2.3.1 暗井破坏原因
图6 模型Ⅰ位移等值线图
图7 模型Ⅱ位移等值线图 2.3.2 井筒破坏发展趋势预测 3 暗井的治理保护措施 3.1 制定保护措施的原则 对井筒破坏的原因分析和发展趋势预测是我们制定井筒保护措施的重要依据。除此之外, 3.2 井筒补强措施 补强措施是针对变形不大的井筒破坏段而设计的,它包括壁厚注浆、挂网锚喷等办法。本 3.3 井筒柔性措施 考虑到暗井受3303、3304面下分层开采影响,还将发生较大压缩变形,采用补强措施不仅 4 结 论 a 本文采用有限元方法在井筒的破坏分析方面取得了良好的效果。不仅定性地分析了复杂 作者单位:(煤炭科学研究总院唐山分院)(中国地质大学) |
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