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大黄山矿暗立井采动影响分析与治理措施

2005/10/25 13:49:28       

    摘要 本文以大黄山矿暗立井破坏为例,对采动引起井筒穿过软弱层面处的应力集中这种普遍
现象进行了有限元分析。揭示了井筒变形破坏的力学原因,预测了进一步开采影响及其变形发
展趋势。提出了立足长远、标本兼治的暗井保护措施。
关键词 暗井 软弱面 应力集中 治理措施

  徐州大黄山矿历经近四十年开采,矿井储量所剩无几,工业广场压煤已成为孤立煤柱。柱
外开采3303、3304工作面上分层时,位于常规移动范围之外的暗立井,却出现了两段井壁脱落、裂缝等破坏现象,虽经挂网锚喷支护,仍未阻止井筒变形;那么,下分层开采对暗井还将
如何影响?这就需从井筒破坏的原因着手分析。

1 地质采矿条件

1.1 地层条件

  井田属徐州复背斜以东的贾汪向斜,呈一不完整、非对称的狭长煤盆地。向斜轴走向NE60
°,两翼不对称,轴南地层为直立至70°倒转,轴北地层倾角30°左右(图1)。矿区地处黄河
冲积平原,第四纪冲积层厚约15m,地势平缓,地面标高+33.0m左右。分一号井和二号井两部
分开采。一号井位于轴北,开采倾斜煤层,二号井位于轴南,开采急倾斜煤层。主要开采煤层
为下石盒子组3#煤,配采山西组7#煤和太原组20#、21#煤。
  煤系地层由二迭系岩层和第四系冲积层组成,其中下石盒子组下段为含煤(3#)地层。3#
煤上覆岩层含砂岩、砂质页岩、杂色页岩及砂页岩互层等。以地层结构来看,上覆岩层以页岩
为主体,砂岩次之,此外还含有薄煤和煤页岩夹层。上覆岩层属中硬偏软岩性。

1.2 煤层情况

  3#煤厚4.0m,采用分层冒落开采,分层开采厚度2.0m。7#煤位于山西组,厚度0.8m左右,
20#、21#煤位于太原组,厚度分别为0.68m和0.14m。3#与7#煤相距115mm,7#与20#煤相距
160m。3#煤单轴抗压强度RC=8~10MPa,7#煤RC=18~23MPa。煤层属软弱型。
1.3 提升系统

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图1 地质剖面图

  一号井区开采轴北倾斜煤层,设一对主、副井和一个暗立井,它们均为料石砌壁,壁厚
0.5m,内径6m。主井为钢罐道,箕斗提升。副井为木质罐梁,罐笼提升。暗井从-320水平至
-500水平,井深180m,罐道梁间距4m,钢丝绳罐道,内设4趟水管及压风管、电缆,担负着
-500水平提人、下料、通风等多种功能。暗立井穿过3#煤,是连接-320 水 平 和 -500水
平的咽喉要道。图2为暗立井剖面图。

2 暗井采动影响分析与变形预测

2.1 暗井的破坏形态和特点

  暗井自九十年代初才开始变形,主要有两段,即-345~-350水平(A段)和-400~-410
水平(B段),B段较A段破坏范围大,破坏程度严重。从近期变化来看,井筒变形呈发展之势。
暗井A破坏段,曾采用锚喷措施。B段进行了挂网锚喷支护,近年出现喷层脱落,虽因钢丝绳罐
道有较大活动余地,但仍存在不安全隐患。随着井下煤柱的继续开采,损坏程度还将加剧。
  从井筒破坏的历史和形态来看,暗井破坏具有如下特点:
  a 井筒破坏具有集中性,发生于某一个或两个局部区域,所以破坏性更大;

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图2 暗立井剖面图

  b 井筒破坏主要表现为竖向受压引起井壁脱落;
  c 井筒破坏往往在时间、地段上重复发生,井筒加固性维修难于持久抵抗变形。
  鉴于以上破坏特点,笔者认为井筒破坏与两个因素有关:
  a 井筒破坏在其围岩软、硬岩层交替处的软弱面上出现,这已是规律。暗立井破坏就发生
于3#煤上部两层薄煤和其所夹灰色页岩中。
  b 一号井工业广场周围老采空区连成一片,工业广场煤柱已成孤立煤柱,使整个煤柱区形
成增压区,最大采深达到577m,所以井巷来压势在必然。而周围工作面开采对岩层软弱面的扰
动,则是导致井筒破坏的直接原因。

2.2 有限元计算与分析

  暗井的破坏位置在常规的采动范围之外,显然不能适用传统的基于随机介质理论的岩层移
动计算方法。本文采用基于力学理论的平面有限元方法,反映了岩体变形的层状效应。

2.2.1 计算模型
  首先建立计算模型。图3为计算区域岩层分布图,左边界以向斜轴线为界,右边界以F8为
界,下边界取至3#以下30m,各岩层层厚自下而上如附表所列,岩层按岩性分为七类,由于该
矿没有地层岩性资

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图3 计算区域岩层分布图

料,故根据其软硬程度分别选取岩性参数。此处采用平面弹性有限元方法,剖分632个等参单
元。3303工作面上分层平均倾角25°,采宽174m,标高-544.4~-493.0m,与暗立井最近平
距162m。与3303面相邻的轴南3304面,采厚2.0m,倾角27°,采宽119m,标高-544.4~-49
2.0m。采动是作为位移边界元加于模型的,3303面、3304面上下分层开采,各形成一类边界
元,这样便构成两个有限元模型:模型Ⅰ(采上分层)和模型Ⅱ(采下分层)。
               附 表

层号 层名 厚度
(m)
层号 层名 厚度
(m)
1 砂页岩互层 30.0 10 砂岩 16.3
2 3#煤 4.0 11 灰黑色页岩 31.9
3 砂质页岩 8.2 12 灰黑色砂岩 13.8
4 薄煤、页岩 3.0 13 杂色页岩 9.5
5 砂质页岩 21.5 14 杂色砂岩 27.1
6 灰白色砂岩 14.6 15 砂页岩互层 34.2
7 杂色页岩 41.7 16 杂色页岩 33.0
8 细砂岩 28.0 17 表土层 17.6
9 灰绿色页岩 33.8

   模型Ⅰ:采3303面、3304面上分层,采厚2.0m;
   模型Ⅱ:采3303面、3304面下分层,采厚2.0m。

2.2.2 应力、位移分析
  图4、图5分别为模型Ⅰ水平方向和竖直方向的正应力分布阴影图,它们明显地反映了应力
的层状分布特性,是岩层力学性质的正确体现。在暗立井经过岩层,3#顶板砂质页岩(第3层)和砂岩(第6层)中竖向正应力很小(色浅),而它们所夹的煤页岩层则出现应力集中(色
深)。模型Ⅰ的剪应力集中分布于采场附近,向上山方向有发展,但到暗井位置已衰减到很小。

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图4 模型Ⅰ水平正应力阴影图

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图5 模型Ⅰ竖向正应力阴影图

  模型Ⅱ应力分布形态与模型Ⅰ十分相似,但影响范围有所扩展,应力大小有所增加。
  从位移分布形态来看,它有从采空区沿岩层面向上山方向发展的趋势。图6、图7为两模型
的位移等值线图,至地表时,模型Ⅰ最大下沉值W1=220mm,模型Ⅱ的W2=412mm。岩层与地表
移动主要是竖向移动。在暗井破坏处,模型Ⅰ的位移为0.15m,模型Ⅱ的位移为0.3m,而且是等
值线相对密集区,压缩变形较大,所以井壁容易破坏。

2.3 暗井破坏原因和发展趋势预测

2.3.1 暗井破坏原因
  根据有限元法分析,暗立井发生于煤页岩中的变形破坏,是由于孤立煤柱下山3303、3304
工作面上分层的开采,在软弱岩层中产生了集中压应力使岩层发生较大压缩变形所致;井筒料
石砌壁具有均匀的力学强度,它不能与其围岩同步变形,因而显现出压力集中,使井壁发生脱落、裂缝等破坏现象。模型Ⅰ计算所反映的岩体变形性态和地表移动量与实际井筒的破坏特性
相吻合,说明建立的模型合乎实际条件,计算结果可用于预测下分层的采动影响。

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图6 模型Ⅰ位移等值线图

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图7 模型Ⅱ位移等值线图

2.3.2 井筒破坏发展趋势预测
  3303、3304工作面下分层开采影响,从采动应力的分布形态和位移特点来看,均与上分层
相似;但从应力大小和位移量上来看,下分层开采将有较大幅度的增加。根据采动应力与位移
分析,可对井筒的破坏发展趋势有如下预测:暗井在煤页岩夹层处还将产生较大压缩变形,压
缩量可达0.3m。暗井上段井壁损坏处将进一步遭受变形。另外还应注意,由于采动应力向上扩展,暗井车房有可能来压发生片帮等现象。

3 暗井的治理保护措施

3.1 制定保护措施的原则

  对井筒破坏的原因分析和发展趋势预测是我们制定井筒保护措施的重要依据。除此之外,
还应遵循以下原则:a、经济有效,实际可行;b、立足长远,标本兼治。这就是,保护措施既
要考虑减小施工量和经济投入,又要力争措施收到良好的效果,同时还要考虑将来工业广场煤
柱回采时对井筒的影响。为此,应采取井筒的补强措施和柔性措施。

3.2 井筒补强措施

  补强措施是针对变形不大的井筒破坏段而设计的,它包括壁厚注浆、挂网锚喷等办法。本
措施适合于井巷破坏后、变形基本稳定时修护井壁,可以有效地加强井筒强度。这些办法可以
在暗井上段及副井中使用。

3.3 井筒柔性措施

  考虑到暗井受3303、3304面下分层开采影响,还将发生较大压缩变形,采用补强措施不仅
不能释放压应力,而且还会引起进一步的应力集中,造成井壁更为严重的破坏,所以需要应用
柔性措施减缓变形。
  采用的柔性措施包括:在暗井煤页岩夹层处设可缩性木砖层和对暗井内的钢性管路加伸缩
接头。柔性措施需在3303面下分层回采之前实施。
  设置暗井可缩层基于三个目的:a、吸收由于3303面下分层开采引起井壁的压缩变形;b吸
收工业广场形成孤立煤柱后受压残余变形;c、为工业广场煤柱开采预留变形余地。其中a是主
要目的。
  可缩层水平设置在3#煤上方煤页岩夹层处的井壁中,选择井壁破坏最严重的地段进行施
工。施工时可缩层应避开罐道梁。可缩层材料与厚度:可缩层选用经防腐、防虫处理的优质松
木,加工成200×500×(200-233)mm的梯形木砖;可缩层的厚度设计为1200mm,所以需6层
200mm厚的木砖。

4 结 论

  a 本文采用有限元方法在井筒的破坏分析方面取得了良好的效果。不仅定性地分析了复杂
地层条件下岩体采动力学性态,而且还定量预测了岩层的变形趋势。
  b 暗立井破坏的原因是由于工业广场孤立煤柱形成增压区,在3303、3304面上分层采动的
直接影响下,煤页岩夹层处压应力集中,导致井壁脱落、裂缝和变形。
  c 3303、3304面下分层开采还将在暗井处产生较大压缩变形,压缩量将达0.3m,暗井破坏
程度更趋严重。
  d 暗立井设置可缩木砖层,可有效吸收井筒压缩变形,是立足长远、治标治本的方法,可
保证井筒的生产安全。

作者单位:(煤炭科学研究总院唐山分院)(中国地质大学)

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